|
设计了一种含有主、副排气通道的真空抽气系统，主排气通道较副排气通道横截面大，由真空阀控制其开闭，副排气通道采用横截面较小的齿状排气通道，在真空压铸过程中保持全程抽气。研究表明：采用主、副排气通道的真空抽气系统，能够获得外观完整、组织致密的镁合金真空压铸件，气孔率比齿状排气通道压铸件减少48%，T6热处理后气泡减少60%，铸件的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别提高9.3%、10.2%和21.4%。 真空压铸技术是在传统压力铸造技术的基础上辅以对型腔抽真空的技术。现行的真空压铸技术中，抽真空的方式主要有三种：第一种是当压射冲头越过浇口，碰到行程开关，型腔及压室接通真空源，气体被抽出，压射冲头继续前进，快速压射前，靠行程开关或时间继电器关闭真空阀，停止抽气，冲头快速压射，完成液态金属成形，这种方法也称半过程排气；第二种是用“搓衣板”形冷却块，也称“齿状排气道”进行全过程排气，即排气通道像两个合起来的搓衣板样形状，液态金属在充满型腔后被挤入齿状排气道缝中凝固，终止排气；第三种是瑞士方达瑞公司推出的双芯真空阀的真空压铸系统，它是全过程排气，阀门在型腔尾部，在金属液充满型腔到达阀门时，依靠金属液流动惯性力将真空阀关闭。不难看出，第一种方式液态金属到达型腔入口停止排气，残留一部分气体未排掉；第二种方式排气道是弯曲的窄缝，排气管道长，尽管是全过程排气，也很难把气体充分排掉；第三种方法能全过程充分排气，也无第二种方法所凝固在齿状排气道中的废料，是目前比较理想的方法，但真空阀从得到关闭阀门信号，到阀门完全关死，时间极短，以毫秒计算，阀门一次性成本高，要定期进行维护，维护费用也较高，对使用人员素质要求也高，这些因素限制了该系统在真空铸造中的广泛应用。 真空抽气系统 含有主、副排气通道的真空抽气系统由主排气通道、齿状副排气通道、真空罐、真空泵和模具型腔等组成，如图1所示。该真空抽气系统的工作原理：总阀12关闭，真空泵4将真空罐3抽成具有一定真空度的待用状态，电磁阀9处于开启状态，通过浇料口将定量金属液倒入料筒，启动压射冲头6，当压射冲头越过浇料口5并触动感应开关时总阀12打开，这时副排气通道11和主排气通道10同时对与压室、真空罐连成一起的型腔进行抽气，当压射冲头推动金属液体向前运动，触动快压射感应开关，电磁阀9靠电磁力快速向下运动关闭主排气通道，而副排气通道11继续对型腔进行抽气直到液态金属充满型腔并进入齿状副排气道的窄缝而冷却凝固，最后获得真空压铸件，其结构见图1。
图1 真空抽气系统示意图 其中图1c、d为模具的动、静模，合模后形成的齿状副排气通道见图1b，该抽气系统发挥了半过程排气和齿状排气道排气的优点，克服了两者的不足。与国外瑞士方达瑞公司双芯真空阀的真空压铸系统相比，避免了复杂的技术问题，同时能降低生产成本。 散热器模型及模具结构 试验采用AZ91D镁合金，其物理参数如表1，目标产品LED散热器总长度为220 mm，总宽度为130 mm，散热片长度为170 mm，铸件厚度不均匀，最厚 8 mm，最薄1.8 mm，平均厚度为4.5 mm，其三维模型和模具结构见图2。
表1 AZ91D合金的热物理参数
图2 散热器模型与模具结构图 试验验证 根据AZ91D镁合金的特点，通过前期的试验验证，选择的压铸工艺参数如表2所示。本试验在400 t的压铸机上进行，试验中通过对真空电磁阀的控制从而实现主排气通道的开闭，为了保证主排气通道不被金属液堵住，根据理论计算及前期试验分析得出抽气时间应控制在0.6 s以内，副排气通道则无严格时间要求。关闭真空电磁阀则副排气通道随之关闭，只保留主排气通道（齿状排气通道），便于进行对比试验。
根据试验目的分别设计了两组试验：试验L1采用主、副排气通道同时抽气的新型真空抽气系统进行压铸试验；试验L2只采用主排气通道（齿状排气通道）进行压铸试验。 3.2 真空压铸件组织性能分析 在相同工艺条件下，由试验L1、L2获得了真空压铸件，其宏观照片如图3所示。对比两图可知，试验L1、L2获得的压铸件外形都较为完整，试验L2的压铸件约填充了2个齿形槽，而试验L1的压铸件则填充了5.5个齿形槽，说明金属液的充型能力得到明显改善。对试验L1、L2获得的散热器压铸件采用电火花线切割机制取金相试样和拉伸试样，金相试样和拉伸试样的取样位置为散热器的散热片，见图3，制得的拉伸试样见图4。
采用GP-TS2000A力学试验机对试验L1、L2的两组压铸件进行力学性能测试。每组试验取6个有效拉伸数据，所获得的数据标准差在2.5以内，试验结果表明，试验L1采用新型真空抽气系统制得的压铸件其各项力学性能指标比试验L2只采用齿状排气系统制得的压铸件均得到了显著提高，其中抗拉强度达到223 MPa，较齿状排气压铸件提高了9.3%，屈服强度和伸长率也分别提高了10.2%和21.4%，如表3。
由试验L1、L2制取的散热片金相试样经粗磨、细磨、抛光，用3％的硝酸酒精水溶液腐蚀后，在光学显微镜下观察与分析其显微组织，见图5。由图5分析可知，两种压铸条件下制得的散热器压铸件都存在不同程度的缩孔、疏松缺陷。与试验L2压铸件相比，试验L1压铸件的气孔尺寸和气孔数量都大幅度降低，氧化夹杂缺陷得到明显改善，按面积算，其缩孔、疏松量降低48%以上，铸件偏析程度减小，金属液充型阻力明显减少，易获得组织较为致密的成品。
压铸件通过T6处理后的宏观形貌，见图6。试验L2压铸件散热片表面出现了7~8个大小不一的气泡，其中较大的2个直径达到6 mm，其余直径为0.4~3 mm。而试验L1压铸件散热片表面只有1片出现了直径为1.5 mm的气泡。由图分析可知，试验L1采用主、副排气管道的新型真空抽气系统能够有效地减少铸件内部的气体，减少缩松、缩孔等缺陷，从而提高铸件的致密度，提高铸件整体的力学性能。
结论 （2）采用该真空抽气系统进行了镁合金压铸件试制，所得铸件外形完整，充型能力得到显著提高，从力学性能分析可知，其抗拉强度、屈服强度和伸长率较齿状排气压铸件分别提高9.3%、10.2%和21.4%。 （3）采用该新型真空抽气系统制得的真空压铸件与齿状排气压铸件相比，其气孔率减少约48%，T6热处理后的气泡减少约60%，这有利于提高压铸件后续的热处理性能。 |
长江经济带科技资源e路行（浙江站）新材料专场4月22日下午，2024...详情
据海关总署统计数据显示，1-3月中国共出口各类镁产品12.55万吨，...详情
周三镁市简述2024.4.24日至本周三，国内镁锭市场行情高位小幅回...详情
日本的东北大学材料科学高等研究所（AIMR）薮浩（Hiroshi Yabu）...详情
请发表评论